一、220kV串联补偿电容器用大容量金属氧化物避雷器（论文文献综述）
黄金领[1]（2021）在《脉冲气流灭弧装置在500kV串补上的机制研究》文中指出500kV串联电容补偿技术可以提高输电线路的输送容量,提高电网的稳定性,但是在运行过程中,也出现MOV压力释放、爆炸以及保护间隙误触发问题,造成串补设备的停运。目前采取的提高MOV工艺、加强保护间隙维护等措施还有较大的局限性,未能从根本上解决串补MOV爆炸、间隙误触发这些行业性难题。为创新性探索串补MOV爆炸、间隙误触发的解决方案,提高串补运行的可靠性,本文首先研究了串联补偿装置、MOV、保护间隙的原理以及目前存在的问题及其控制措施,其次对保护间隙空气击穿形成电弧的机理进行研究,再次对高速高压脉冲气流熄灭电弧的原理进行研究,并根据原理建立数学模型,利用COMSOL软件进行仿真模拟,然后对脉冲气流灭弧装置进行工频大电流、500kV超高压灭弧试验,最后对220kV线路上试用的脉冲灭弧装置进行总结分析。研究表明串补保护间隙击穿形成的电弧与常规电弧特性一致,但短路电流更大、持续时间更长。仿真模拟结果表明接近喷射口的电弧受喷射气流影响最大,远离离喷射口的电弧受到的影响小,但最终都低于3000K,所需时间仅为2.24ms,灭弧速度非常快。工频大电流、500kV超高压试验试验表明,在大电流、超高压条件下情况下,脉冲灭弧装置能够正确动作,很好的扩散电弧热量,中和电弧带电粒子,在短时间内熄灭电弧。在实际的220kV线路上试用表明,脉冲灭弧装置能够在继电保护动作前熄灭雷电击穿空气间隙产生的续流工频短路电弧,未发生线路跳闸。采用带脉冲气流灭弧功能的间隙,即脉冲气流灭弧装置能够熄灭串补保护间隙误触发、自触发时的电弧,防止串补旁路,而且相对于线路上并联绝缘子串的使用方式,不需要进行绝缘配合,使用更加方便。
向常圆[2]（2020）在《基于高耦合分裂电抗器自动均限流技术的限流器运行工况研究》文中指出随着我国供电负荷大幅增加,目前500kV电网中心节点的短路容量不断增大,当发生短路故障时电流可能超过断路器的开断裕度,使得断路器无法有效切除故障,从未导致更多区域的停电事故,严重威胁电网运行安全。为解决500kV电网发展过程中短路电流过大的问题,采用一种基于高耦合分裂电抗器（High Coupled Split Reactor-HCSR）自动均限流技术的限流器。限流器中高耦合电抗器及其两端、臂间、对地存在的分布电容,将对断路器开断过程中断口瞬态恢复电压（Transient Recovery Voltage-TRV）带来一定程度的影响。为了实现基于HCSR自动均限流技术的限流器的工程应用,需要根据详细系统条件,搭建仿真模型,针对系统发生各种类型短路故障时断路器开断过程中的TRV特性进行仿真计算,对特殊问题进行详细分析,并提出相应的技术措施,为限流器的设备研制与应用提供参考依据。本文分析了HCSR限流器的结构及限制短路电流的工作原理,研究了限流器的耦合系数、电抗值、分布电容的参数计算公式,将其开断过程按照技术特点分为均流开断和限流开断,并分别推算出两台断路器的断口电压时域表达式。均流开断条件较为宽松,限流开断时的暂态电流和暂态电压与限流器耦合电感和分布电容密切相关。本文搭建HCSR限流器的电路仿真模型,依托500kV纵江-莞城线路短路电流超标的典型实例,对限流器的主要技术参数提出要求。根据限制短路电流效果、对系统潮流分布和安全稳定性影响,提出限流器的额定参数、过负荷能力、短路电流耐受能力、过电压及抑制措施等关键技术要求。本文仿真验证了采用了限流器的系统的故障清除电磁暂态过程。针对不同故障类型和故障位置分析投运HCSR限流器的运行效果和对系统过电压的影响,分析了不同开断过程、限流器结构、分裂电抗器参数、断路器截流等对HCSR开断效果的影响。由仿真结果可知,限流器的断路器限流开断时,后动作断路器TRV存在超标的情况,在断路器断口并联氧化锌避雷器可以有效抑制TRV峰值,在串联电抗器两端并联电容器可以有效降低TRV的上升率;安装HCSR限流器对系统过电压的影响较小且未超过标准允许范围。
高宇轩[3]（2020）在《同塔多回输电线路并联电抗器的谐振研究》文中研究说明特高压线路输电距离长,通常利用并联电抗器来补偿对地电容,抑制工频过电压,并联电抗器的中性点和地之间安装小电抗,与三相高抗形成相间感抗,补偿线路相间电容,当发生短路故障且重合闸开断后,此种并联补偿接线方式能够抑制故障相接地电流（潜供电弧）从健全相电压传输,抑制潜供电弧,提高自动重合闸的成功合闸概率。当并联电抗器补偿的多回线路发生短路故障,线路中某些回路被断路器开断,在重合闸成功动作之前的非全相运行期间,并联电抗器的电感将与传输线路的相间电容以及对地电容间形成串联回路,如果参数匹配,将会产生串联谐振现象。谐振过电压的幅值会急剧上升,其持续时间比操作过电压长,甚至可能稳定存在,需对并联电抗器补偿的多回线路谐振问题进行研究分析。首先,本文利用电磁暂态仿真软件EMTP-ATP搭建一套同塔多回输电线路耦合模型,并联电抗器的补偿度范围为60%-90%。改变线路故障状态变换得到各故障状态非全相运行期间的等效阻抗模型,并推导出线路各非全相运行状态下的谐振频率计算表达式,通过频率扫描验证理论分析的正确性。为了更直观的反映并联电抗器与同塔多回输电线路谐振的关系,作出并联电抗器的补偿度和中性点小电抗的谐振关系曲线,结合中性点小电抗的取值要求,改变输电线路的回数,对不同回数的线路谐振特性进行比较分析。研究结果对同塔多回输电线路并联电抗器的谐振规律研究有参考价值。其次,交流输电线路长距离传输受到系统稳定性条件的约束,随着输电距离的增加,线路的输送能力将不断下降,串联补偿技术可以提高线路传输能力和系统的稳定性。考虑综合配置并联电抗器和串联补偿电容的输电系统,在同塔多回输电线路耦合模型中加入串联补偿电容,仿真分析串联补偿电容接在线路不同位置的谐振特性。仿真结果表明,串联补偿电容接在线路末端时,线路的谐振范围最大,对该情况进行具体计算分析,探讨了优化多回线路谐振特性的串、并联补偿配置方案。最后,研究了可控并联电抗器对输电线路谐振的影响。简述了可控高抗的分类与结构原理,通过仿真分析了分级式可控并联电抗器在同塔多回输电线路中对线路谐振特性的影响。本文的研究成果可为超/特高压多回输电线路的谐振特性及参数设计提供参考。
宋忧乐[4]（2020）在《220kV双回线固定串补装置工程应用研究与参数整定》文中指出本文以云南省某地220k V串补工程为研究背景,该工程采用60%高补偿度的固定串补在国内尚属首次,因此其过电压保护策略、串补原件参数设计、电磁暂态特性试验都具有重要的研究意义。通过研究串补装置原理和技术方案,确定了限压器（MOV）—并联间隙组合保护作为串补站主保护,在此基础上对串补元件的过电压保护参数进行了仿真计算,通过串补站系统调试过程中的操作过电压、人工单相接地故障试验的现场试验结果,验证了串补元件参数整定的正确性,确保串补装置能够满足设计要求投入运行。首先,对串补装置的技术原理和技术方案进行了明确分析,分析了不同过电压保护方法的适用性,然后选取限压器（MOV）—并联间隙组合保护来作为串补站的主保护方式,详细叙述了区外和区内、单相故障和多相故障时,串补保护系统的性能要求,以及在故障过程中限压器（MOV）、火花间隙、旁路断路器的控制策略。在过电压保护策略的基础上,针对限压器（MOV）、阻尼回路、旁路开关、火花间隙在不同工况下的能耗水平、过电压保护水平等参数进行了仿真计算。通过运用仿真软件EMTPE,建立了系统的等值计算模型,仿真出各类工作条件、故障位置（区内、区外）、故障模式（单相接地、多相接地）下各串补元件的最大故障电流和其最高能量损失,从而确定了限压器（MOV）、阻尼回路、旁路开关的过电压保护水平、能耗水平等相关技术参数。同时,通过火花间隙的耐受试验、触发试验等对火花间隙的参数进行整定计算,确定了有触发信号情况下能够击穿的最小电压值。本章仿真计算的过电压参数可作为串补工程中元件选型的依据。串补线路A侧瞬时单相短路接地试验中,首先采用统计学方法,统计A侧发生单相的接地短路时,得到短路电流、限压器电流的情况、串补类型的电容器对电压的耐受情况、并对放电小间隙之间的电流情况进行二百次统计,对统计结果进行短路仿真计算,对串补元件参数进行校核。其次,在串补近区线路侧进行人工短路接地试验,通过故障录波波形分析串补火花间隙、阻尼回路的动作情况以及限压器（MOV）动作行为和吸收的能量,试验结果表明串补元件经受住了单相接地故障产生的短路电流和过电压的冲击,其过电压参数满足系统运行要求。
史健忻[5]（2018）在《沈阳辽中区10kV北长线低电压治理的设计与应用》文中研究说明随着国民经济的快速发展,居民生活水平日益改善,对电能质量的要求也越来越高。配电系统作为电力系统中直接服务于电力客户的部分,供电质量逐步提高成为电力企业非常重视的问题,其质量的优劣直接关系到用电设备的安全经济运行和生产的正常运作。然而目前我国配电网建设相对输电网严重滞后,其网架薄弱,设备老旧,线卡脖子,低电压等问题依然存在,往往导致了线路末端电压低、电压质量不合格。这些问题在农村的长距离配电线路尤为严重。因此,需要采取必要的措施来改善农村配电网长距离线路的电压质量问题。我国在改善配电网电压质量方面,以往采取的解决措施主要有:改造线路,增大导线截面;采取新建变电站等方法缩小供电半径;采用的并联无功补偿装置等方法提高供电质量。针对10k V配电网投资不足,改造进度缓慢,供电半径长重负荷的线路末端电压无法满足日常生活生产需求的现状,辽中区电网急需可靠和有效的技术解决供电质量问题。许多国家在中低压配电网（10k V及以下）中,常采用串联补偿技术解决配电网电压质量问题,目前我国规定在中低压配电网（10k V及以下）中供电半径大于10k M、总负荷大于2兆瓦或末端冲击性负荷较多的线路可以使用加装串联补偿装置的方式以改善线路电压质量。经过实例分析计算和现场运行数据可知,调压降损效果显着。国网沈阳供电公司辽中供电分公司10k V北长线出现过的最大负荷已经达到配变容量的56%,出现过的最大负荷电流已经达到420A。在最大负荷（56%）情况下,当主变电站的母线电压达到10.5k V,功率因数为0.85时,10k V北长线末端台区电压（#201）降到7.92k V,已经超出了国家标准GB/T12325规定的10k V配电网电压正负偏差绝对值之和不得超过10%的范围。本课题将通过串联补偿技术在配网长线路适用性的分析,设计方案为沈阳市辽中区10k V北长线改造及加装串联补偿装置,并经过实例分析计算和现场运行数据可知,调压降损效果显着。
刘赫[6]（2016）在《配电网并联补偿电容器组分合闸过电压研究》文中指出为了解决电力系统无功补偿用并联补偿电容器组合闸涌流和过电压问题,本文对相控同步合闸开关和串联电抗器进行了研究。结合某110kV变电站仿真系统,采用相控同步合闸开关对合闸产生的过电压进行限制,采用串联电抗器对合闸产生的涌流进行限制。两次仿真结果表明同步合闸开关和串联电抗器能够单独有效限制合闸过电压和涌流。为进一步检验两种保护装置的配合以及相互影响问题,对二者同时作用的系统进行了相关仿真分析,仿真结果再次证明相控同步开关以及串联电抗器共同作用能够有效限制并联保护电容器组,抑制了合闸涌流和过电压的危害。在此基础上,基于110kV系统仿真得到的结果,初步得到最大允许时间误差。超过此误差时,同步合闸装置将无法有效限制合闸时产生的过电压及涌流。为使研究不失一般性,本文继续采用某220V系统对合闸过电压及涌流进行相关研究。基于此模型的仿真结果表明该时间误差取值对于此系统也能够有效抑制合闸过电压。基于此系统进行了合闸并联电阻的相关研究。在电力系统中广泛地采用金属氧化物避雷器（简称MOA）对并联无功补偿电容器组进行过电压保护。目前常用保护方法为三星接法和四星接法。以上两种方法能够有效保护电容器组,但所需避雷器数目较多,正常工作时避雷器的荷电率较大,使得避雷器容易老化损坏。本文指出中性点避雷器与以上两种保护方式的特点,使用ATP/EMTP软件建立了使用电容器组进行无功补偿的220kV电力系统模型,对切除电容器组时的常见重燃情况进行了仿真,比较了中性点L型保护方式与三星、四星保护方式的过电压保护效果和正常运行时的荷电率。仿真结果表明中性点L型保护能够有效限制单相重燃和单相接地重燃。结合仿真分析结果,说明了各种接线方法的适用条件。
赵冬一,汤霖,胡淑慧,李凡,常鹏,王川[7]（2014）在《串联补偿装置用MOV工况分析及其关键技术的研究》文中进行了进一步梳理结合串联补偿装置的工作原理,仔细分析了金属氧化物限压器（metal oxide varistor,MOV）的工况,比较了TCSC与FSC不同构成的串联补偿装置中MOV的特点,对MOV的过电压保护和控制措施进行了较深入的讨论、总结。对设计MOV的关键技术——保护水平、能量耐受和工频电压稳定性、电流分布、特殊的短路电流释放能力等进行了深入研究。笔者根据国内某一500 kV交流电力系统串补工程的招标技术要求,设计了复合外套和瓷外套不同结构的MOV,产品通过了中国电力科学研究院的型式试验,满足工程需要。
韦翠琼[8]（2014）在《1000kV特高压空载线路合闸过电压的研究》文中提出特高压输电线路由于其参数、系统容量等特点使得其过电压比超高压线路更加严重。另外,其绝缘子等设备能够承受的过电压水平较低,易造成绝缘子的击穿或设备损坏,给电力系统造成巨大的经济损失。故开展特高压输电系统过电压的研究,采用有效措施,降低系统的过电压水平将是构建1000kV特高压电网的重要课题之一。本文以我国首条1000kV特高压交流输电线路为背景,从理论上分析了特高压输电线路在空载状态下合闸操作过电压的产生机理、影响合闸过电压倍数的各种因素及常用的限压措施。通过建立输电线路的等效模型,并采用改进欧拉法对合闸过电压进行数值计算,具体的求解计算过程借助VB6.0软件编程完成,得出过电压倍数。最后通过电磁暂态分析程序EMTP对合闸过电压进行仿真分析,以验证数值计算在思路、推导、求解等过程中的正确性与可行性。结果表明,在电源电压为峰值时进行合闸,过电压倍数高达2.5倍；在线路残压最大且极性相反时合闸,过电压倍数高达2.6倍；三相不同期合闸时,过电压倍数达到3倍以上。另外,在线路中部安装补偿度约为20%-40%的串联补偿电容器、在线路首末两端均安装补偿度约80%以上的并联电抗器、在断路器上安装两级并联电阻、沿线安装避雷器等措施均可使合闸过电压倍数降低,达到特高压输电线路对过电压倍数的要求。本文成果进一步丰富了特高压输电线路空载合闸过电压的基础理论和分析方法,对特高压输电技术领域的科学研究与工程设计具有重要意义。
张孝波[9]（2013）在《串联补偿装置过电压与绝缘配合研究》文中研究指明在大容量交流输电系统中，使用串联补偿装置，可以改善无功平衡，增加线路输送容量，提高电力系统安全稳定水平。但是串联补偿装置在运行时，会受到故障产生的过电压的影响，对串补站内设备特别是电容器产生损坏。因此研究串补系统过电压保护，设计合适的保护装置，对于串补站的安全运行具有重要意义。本文以百色串补站为基础，深入研究了串补装置过电压保护控制策略，分析了不同保护策略的优缺点，并选取了MOV-并联间隙组合保护作为串补站主保护方式。其中MOV为电容器组的主保护，限制电容器电压在保护水平之内；火花间隙为MOV和电容器组的后备保护；阻尼回路则使电容器放电电流迅速衰减，防止设备在放电过程中损坏。基于此保护策略，本文研究了MOV保护水平及其容量需求影响因素，并提出了以串补站区内区外故障电磁暂态的仿真计算为基础的MOV及阻尼回路参数设计方法。MOV作为串补装置的主保护，在故障中会受到大电流的冲击，同时吸收大量能量。本文在研究MOV的过程中考虑到了系统运行方式、故障类型、故障位置、故障发生时刻、故障持续时间、串补电压保护水平、串补过电压保护控制策略以及MOV自身参数的影响，在区内外仿真计算基础上，得到了适合的MOV参数。阻尼回路参数的选取是串补过电压保护设计的另一难点。本文在研究阻尼回路的过程中考虑到了电容器、MOV、火花间隙以及旁路开关对其的限制，在仿真计算基础上，得到了符合衰减速率要求的阻尼回路参数，同时避开了系统背景谐波的谐振点，防止发生谐振。
李开利[10]（2012）在《500kV串补装置MOV运行工况研究》文中进行了进一步梳理金属氧化物限压器MOV是串联补偿装置过电压保护的重要设备，利用其强非线性伏安特性将串补电容器过电压限制在保护水平之内，从而保证串补装置安全可靠运行。串补MOV运行工况与常规金属氧化物避雷器MOA大不相同，MOV的通流能力和工频耐受能力要求高，通常采用多柱并联设计以满足其技术要求。自2008年以来，南方电网所属500kV串补站：百色站、平果站、河池站、砚山站，发生多次串补MOV爆炸或压力释放动作事故，严重影响串补可靠运行和运维人员安全。通过进行事故MOV解体、试验等相关事故原因分析，表明MOV均不存在受潮和设备制造方面的问题，仿真计算和系统调试也确证MOV不存在通流能力不足的问题。因此，串补装置MOV工频耐受能力是否有问题或者MOV设计参数及选用是否合适成为分析MOV故障的关键所在。本文开展500kV串补装置MOV运行工况研究，探究单相接地短路和三相接地短路引起系统工频电压升高后MOV的工频耐受能力及通流能力。进一步总结500kV串补装置MOV运行工况随系统短路容量、串补度、过电压保护水平、故障点位置、故障类型等因素的变化规律。为此，根据南方电网500kV串补工程实际应用规范，利用EMTPE搭建典型500kV串补系统模型，计算串补区外故障确定串补火花间隙触发整定值，然后计算串补区内故障，根据计算结果分析MOV运行工况与上述影响因素的关系，为今后串补系统设计及MOV选用提供参考依据。
二、220kV串联补偿电容器用大容量金属氧化物避雷器（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、220kV串联补偿电容器用大容量金属氧化物避雷器（论文提纲范文）
（1）脉冲气流灭弧装置在500kV串补上的机制研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 串补技术国内外应用情况 |
| 1.2.1 串补在国外的应用 |
| 1.2.2 国内串补应用情况 |
| 1.2.3 串补在南网超高压公司的使用和运行情况 |
| 1.2.4 近年来串补运行的突出问题 |
| 1.2.5 脉冲气流灭弧装置的提出 |
| 1.3 本文研究内容 |
| 第二章 串补原理和MOV、保护间隙典型故障 |
| 2.1 串补装置工作原理和相关参数 |
| 2.1.1 串联补偿的原理及作用 |
| 2.1.2 500kV平果串补站 |
| 2.1.3 平果串补设备参数 |
| 2.2 串补MOV工作原理、故障原因分析及对策 |
| 2.2.1 串补MOV工作原理、特性和参数 |
| 2.2.2 串补MOV常见故障及原因 |
| 2.2.3 MOV压力释放现有防范措施 |
| 2.3 串补放电间隙工作原理、故障原因和对策 |
| 2.3.1 放电间隙工作原理、结构和参数 |
| 2.3.2 串补放电间隙常见故障及原因 |
| 2.3.3 放电间隙误触发的现有防范措施 |
| 2.4 串补MOV压力释放、放电间隙故障改进思路 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 500kV交流电弧形成机理及相关特性分析 |
| 3.1 电弧的形成机理 |
| 3.2 电弧物理特性 |
| 3.2.1 电弧温度 |
| 3.2.2 电弧的等离子流 |
| 3.2.3 电弧的电压电流关系 |
| 3.3 空气间隙击穿放电物理过程 |
| 3.4 电弧游离和去游离 |
| 3.4.1 电弧游离 |
| 3.4.2 电弧去游离及能量置换 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 脉冲气流灭弧原理、气流耦合电弧数学模型及仿真 |
| 4.1 脉冲气流及其灭弧原理 |
| 4.1.1 工作的内在机理 |
| 4.1.2 脉冲气流的产生 |
| 4.2 脉冲气流耦合电弧数学模型建立 |
| 4.3 脉冲气流耦合电弧过程仿真分析 |
| 4.3.1 仿真简介 |
| 4.3.2 仿真结果分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 灭弧试验与应用 |
| 5.1 工频电流灭弧试验 |
| 5.1.1 灭弧试验原理 |
| 5.1.2 灭弧试验结果 |
| 5.2 500kV电压等级下的脉冲气流灭弧装置试验 |
| 5.2.1 试验目的 |
| 5.2.2 试验流程 |
| 5.2.3 试验结果分析 |
| 5.3 现场应用 |
| 5.3.1 220kV电压等级线路上的使用情况 |
| 5.4 与串补保护间隙的对比分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 主要创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表论文情况 |
| 附录 |
（2）基于高耦合分裂电抗器自动均限流技术的限流器运行工况研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题的背景和意义 |
| 1.2 采用短路电流限制措施 |
| 1.2.1 调整电网结构 |
| 1.2.2 变更系统运行方式 |
| 1.2.3 装设限制电流设备 |
| 1.3 更换大容量断路器 |
| 1.3.1 真空断路器和六氟化硫断路器 |
| 1.3.2 并联断路器 |
| 1.4 基于高耦合分裂电抗器的并联断路器开断方法 |
| 1.5 本文主要研究内容 |
| 第2章 基于高耦合电抗器的限流器的结构及工作原理 |
| 2.1 限流器结构 |
| 2.1.1 绕组线圈 |
| 2.1.2 层间分布电容 |
| 2.1.3 匝间分布电容 |
| 2.1.4 对地电容 |
| 2.2 限流器短路开断过程原理分析 |
| 2.2.1 均流开断 |
| 2.2.2 限流开断 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 高耦合电抗器的主要技术要求 |
| 3.1 系统条件 |
| 3.2 高耦合电抗器的感抗 |
| 3.2.1 单臂电抗 |
| 3.2.2 支路间耦合系数 |
| 3.3 高耦合电抗器的分布电容 |
| 3.4 高耦合电抗器的过负荷能力 |
| 3.5 高耦合电抗器的短路电流耐受能力 |
| 3.6 高耦合电抗器的过电压及抑制措施 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 基于高耦合电抗器的限流器对线路断路器开断瞬态的影响 |
| 4.1 断路器瞬态恢复电压相关标准 |
| 4.2 装设限流器的线路研究条件 |
| 4.3 开断方式对线路断路器瞬态恢复电压的影响 |
| 4.3.1 并联断路器均流开断 |
| 4.3.2 并联断路器限流开断 |
| 4.4 故障位置对断路器断口瞬态恢复电压的影响 |
| 4.5 限流器不同结构对断路器断口瞬态恢复电压的影响 |
| 4.6 高耦合电抗器耦合系数对断口瞬态恢复电压的影响 |
| 4.7 高耦合电抗器分布电容对断口瞬态恢复电压的影响 |
| 4.8 断路器截流对断口瞬态恢复电压的影响 |
| 4.9 装设高耦合分裂电抗器限流器的500kV线路断路器瞬态恢复电压问题的对策 |
| 4.9.1 断路器断口装设MOV对TRV峰值的抑制 |
| 4.9.2 并联电容器对TRV上升率的抑制 |
| 4.10 本章小结 |
| 第5章 采用基于高耦合电抗器的限流器对系统过电压的影响 |
| 5.1 限流器对工频过电压的影响 |
| 5.2 限流器对潜供电流和恢复电压的影响 |
| 5.3 限流器对线路合闸操作过电压的影响 |
| 5.4 限流器对线路间感应电压感应电流的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 总结与展望 |
| 6.1 全文总结 |
| 6.2 工作展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文与研究成果 |
（3）同塔多回输电线路并联电抗器的谐振研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景和意义 |
| 1.2 国内外研究综述 |
| 1.2.1 输电线路谐振以及同塔多回输电线路的研究现状 |
| 1.2.2 串联补偿技术的研究现状 |
| 1.2.3 可控并联电抗器的研究现状 |
| 1.3 本文研究内容 |
| 第2章 同塔多回输电线路并联电抗器的谐振特性分析 |
| 2.1 非全相运行谐振特性分析 |
| 2.1.1 接地故障的谐振特性分析 |
| 2.1.2 相间短路故障的谐振特性分析 |
| 2.2 故障模型的建立与仿真 |
| 2.2.1 仿真软件的简介 |
| 2.2.2 同塔多回输电线路耦合模型 |
| 2.2.3 输电线路非全相运行谐振仿真 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 谐振频率的计算与谐振的抑制措施 |
| 3.1 谐振频率计算与验证 |
| 3.1.1 谐振频率计算 |
| 3.1.2 频率扫描验证 |
| 3.2 并联电抗器的谐振曲线分析 |
| 3.3 谐振的抑制措施 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 串联补偿器对输电线路谐振的影响 |
| 4.1 串联补偿装置的基本结构 |
| 4.1.1 串联电容器 |
| 4.1.2 金属氧化物避雷器 |
| 4.1.3 阻尼回路 |
| 4.1.4 火花间隙 |
| 4.1.5 旁路断路器 |
| 4.2 串联补偿线路发生谐振的机理分析 |
| 4.2.1 串联电容器在输电线路在安装位置的选择 |
| 4.2.2 串联电容器的谐振条件 |
| 4.2.3 串补线路的谐振特性 |
| 4.3 串联补偿技术引起的谐振问题治理方法 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 可控并联电抗器对输电线路谐振的影响 |
| 5.1 可控并联电抗器的结构原理及特点 |
| 5.1.1 磁控式可控并联电抗器 |
| 5.1.2 晶闸管控制变压器(TCT)式可控并联电抗器 |
| 5.1.3 分级式可控并联电抗器 |
| 5.2 可控并联电抗器对输电线路谐振的影响 |
| 5.2.1 可控并联电抗器的仿真模型 |
| 5.2.2 可控并联电抗器的谐振特性 |
| 5.3 本章小结 |
| 总结和展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录A 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
| 附录B 攻读学位期间参与的科研项目 |
（4）220kV双回线固定串补装置工程应用研究与参数整定（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.3 研究内容和技术路线 |
| 1.4 本章小结 |
| 第二章 串补装置过电压保护策略研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 串补技术原理及技术方案 |
| 2.3 串补过电压保护策略 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 串补装置过电压保护参数的仿真计算 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 EMTPE仿真软件 |
| 3.3 限压器(MOV)过电压保护参数仿真计算 |
| 3.4 阻尼回路的过电压保护参数仿真计算 |
| 3.5 火花间隙参数整定 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 串补空载下空充、分合闸等操作过电压试验 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 系统等值模型及线路参数 |
| 4.3 串补平台空充过电压试验 |
| 4.4 带串补分合空载线路过电压试验 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 串补负载状态下线路侧单相瞬时短路接地试验 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 短路故障仿真试验及串补参数校核 |
| 5.3 短路故障现场试验 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 总结与展望 |
| 6.1 总结 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（5）沈阳辽中区10kV北长线低电压治理的设计与应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.1.1 辽中地区经济社会发展概况 |
| 1.1.2 辽中电网现状 |
| 1.2 串联补偿技术的国内外发展状况 |
| 1.3 本课题主要研究内容 |
| 1.4 本章小结 |
| 第二章 低电压治理相关理论与方法 |
| 2.1 电压损耗理论计算 |
| 2.2 成因分析 |
| 2.3 农网潮流分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 农网无功补偿技术的研究与选择 |
| 3.1 无功补偿的研究背景 |
| 3.2 无功补偿的基本原理 |
| 3.2.1 功率因数 |
| 3.2.2 无功补偿的基本原理及功率因数与电路参数的关系 |
| 3.2.3 无功补偿的意义 |
| 3.3 无功补偿的基本方式 |
| 3.4 无功补偿的方案选择 |
| 3.5 SVC无功补偿与SVG无功补偿 |
| 3.6 串联补偿装置的选择 |
| 3.6.1 晶闸管的工作原理 |
| 3.6.2 基于晶闸管快速开关保护的串联补偿装置 |
| 3.7 无功补偿的补偿点选择原则 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 沈阳辽中区10kV北长线低电压治理方案的设计 |
| 4.1 辽中供电公司10kV北长线需要解决的问题 |
| 4.2 辽中供电公司10kV北长线串联补偿装置方案的设计原则 |
| 4.3 辽中供电公司10kV北长线串联补偿前电压分布 |
| 4.4 串联补偿容量与补偿点的选择 |
| 4.4.1 串联补偿容量的选择 |
| 4.4.2 补偿点的选择 |
| 4.4.3 最终方案的选取 |
| 4.5 功能与效益 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 设计方案、选型与实际应用 |
| 5.1 串联补偿装置 |
| 5.1.1 串联补偿装置的运行条件 |
| 5.1.2 串联补偿装置的参数 |
| 5.1.3 串联补偿装置控制器的人工操作功能 |
| 5.1.4 串联补偿装置的实时监测功能 |
| 5.1.5 串联补偿装置的事件记忆和故障录波功能 |
| 5.1.6 串联补偿装置的操作闭锁功能 |
| 5.1.7 串联补偿装置的系统结构布置图 |
| 5.1.8 新型串联补偿设备的技术优势 |
| 5.1.9 关键技术 |
| 5.1.10 串联补偿装置的性能要求 |
| 5.2 锥形水泥杆的选择与安装 |
| 5.3 绝缘子的选择与安装 |
| 5.4 防雷与接地的选择与安装 |
| 5.4.1 防雷 |
| 5.4.2 接地 |
| 5.5 电力金具的选择与安装 |
| 5.6 断路器设备的选择与安装 |
| 5.7 建设规模 |
| 5.8 设计方案实际应用意见 |
| 5.9 设计与应用的主要依据 |
| 5.10 本章小结 |
| 第六章 经济效益分析 |
| 6.1 串联补偿装置安装后对电压的提升 |
| 6.2 串联补偿装置安装后电压波动率的降低 |
| 6.3 串联补偿装置安装后线损的降低 |
| 6.4 效益评估 |
| 6.5 本章小结 |
| 第七章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（6）配电网并联补偿电容器组分合闸过电压研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 并联补偿电容器简介 |
| 1.2 并联补偿电容器分合闸过电压研究的必要性 |
| 1.3 并联补偿电容器分合闸过电压研究现状 |
| 1.4 本文所做工作 |
| 第2章 10kV配电网并联补偿电容器组合闸过电压与合闸涌流 |
| 2.1 并联补偿电容器组开关投入时的暂态过程 |
| 2.2 同步投入开关限制合闸过电压和合闸涌流及仿真 |
| 2.2.1 同步开关策略 |
| 2.2.2 基于某110kV变电站的电容器组合闸仿真分析 |
| 2.3 串联电抗器限制过电流及仿真 |
| 2.3.1 电抗器限制涌流及电抗率选择 |
| 2.3.2 涌流保护仿真分析 |
| 2.4 同步合闸开关与串联电抗器的相互作用影响及仿真 |
| 2.5 同步合闸开关精度对过电压的影响及仿真 |
| 2.6 并联补偿电容器组串联电抗率对电容器组运行的影响 |
| 2.6.1 串联电抗率对于电容器组正常运行时的电压影响 |
| 2.6.2 串联电抗率对于电容器组合闸过电压及涌流影响 |
| 2.7 小结 |
| 第3章 某220kV系统合闸过电压及涌流分析及相应保护措施 |
| 3.1 某220kV变电站系统仿真模型 |
| 3.2 合闸过电压及同步开关限制措施 |
| 3.3 关于同步合开关精度对于合闸过电压保护效果的深入研究 |
| 3.4 采用并联电阻抑制合闸过电压及涌流 |
| 3.5 小结 |
| 第4章 10kV配电网并联补偿电容器组合分闸过电压与保护 |
| 4.1 串联电抗器与避雷器的接入点选择 |
| 4.1.1 串联电抗器的接入点选择 |
| 4.1.2 串联电抗器的电抗率选择 |
| 4.1.3 相间避雷接入点选择 |
| 4.2 避雷器的参数选择与设计 |
| 4.2.1 持续运行电压 |
| 4.2.2 额定电压 |
| 4.2.3 避雷器操作冲击残压保护水平 |
| 4.2.4 避雷器直流1mA参考电压 |
| 4.2.5 避雷器荷电率 |
| 4.3 避雷器的接线方式保护效果仿真比较 |
| 4.4 避雷器的能量校验 |
| 4.5 避雷器的接线方式选择 |
| 4.5.1 中性点L型方式 |
| 4.5.2 三星型保护(也称Ⅰ型保护) |
| 4.5.3 四星型保护(也称Ⅱ型保护) |
| 4.6 小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学期间所取得的科研成果 |
（7）串联补偿装置用MOV工况分析及其关键技术的研究（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 串联电容补偿装置工作原理及MOV工作状态分析 |
| 1.1 串联电容补偿装置工作原理 |
| 1.2 MOV工作状态 |
| 1.2.1 固定串补(FSC)中MOV工作状态 |
| 1.2.2 可控串补(TCSC)中MOV工作状态 |
| 2 串联电容补偿装置中MOV的关键技术及研究 |
| 2.1 保护水平 |
| 2.2 重复能量耐受能力 |
| 2.3 能量耐受和工频电压稳定性 |
| 2.4 电流分布技术 |
| 2.5 短路电流时压力释放能力 |
| 3 MOV设计及型式试验 |
| 4 结语 |
（8）1000kV特高压空载线路合闸过电压的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 课题研究的背景及意义 |
| 1.3 国内外的研究现状 |
| 1.4 本课题的研究内容 |
| 第二章 特高压空载线路合闸过电压的机理分析 |
| 2.1 特高压空载线路合闸过电压的分类 |
| 2.2 空载长线路电容效应造成的工频过电压 |
| 2.3 空载线路合闸过电压的影响因素 |
| 2.4 空载线路合闸过电压的限制措施 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 特高压空载线路合闸过电压的计算模型研究 |
| 3.1 1000KV晋南荆线参数选择和计算 |
| 3.2 1000KV晋南荆线路等效模型的选取 |
| 3.2.1 线路等效模型的理论推导 |
| 3.2.2 1000kV晋南荆线路模型 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 特高压空载线路合闸过电压的数值计算 |
| 4.1 数值计算方法的介绍 |
| 4.1.1 改进欧拉法 |
| 4.1.2 Visual Basic 6.0介绍 |
| 4.2 应用改进欧拉法计算空载线路合闸过电压 |
| 4.2.1 未采取过电压限制措施 |
| 4.2.2 采取过电压限制措施 |
| 4.2.3 改进欧拉法的应用 |
| 4.3 基于改进欧拉法的合闸过电压VB程序开发 |
| 4.3.1 VB程序开发流程 |
| 4.3.2 VB程序界面介绍 |
| 4.4 晋南荆线路合闸过电压的实例计算 |
| 4.4.1 线路部分电容与电感的计算 |
| 4.4.2 各种影响因素下线路合闸过电压的计算 |
| 4.4.3 各种限压措施下线路合闸过电压的计算 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 特高压空载线路合闸过电压的仿真分析 |
| 5.1 电磁暂态分析程序EMTP介绍 |
| 5.2 空载线路工频过电压的仿真 |
| 5.3 各种影响因素下空载线路合闸过电压的仿真 |
| 5.3.1 合闸时电源电压的初相角影响的仿真 |
| 5.3.2 线路残余电压影响的仿真 |
| 5.3.3 三相不同期合闸影响的仿真 |
| 5.3.4 线路串联补偿电容器影响的仿真 |
| 5.3.5 自动重合闸的影响仿真 |
| 5.4 各种抑制措施下线路合闸过电压的仿真 |
| 5.4.1 使用并联电抗器限制工频过电压的仿真 |
| 5.4.2 使用断路器并联电阻限制合闸过电压的仿真 |
| 5.4.3 使用金属氧化物避雷器限制合闸过电压的仿真 |
| 5.5 数值计算与仿真分析结果对比 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表论文情况 |
（9）串联补偿装置过电压与绝缘配合研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 串联补偿 |
| 1.2 串联补偿过电压保护 |
| 1.3 本文的主要研究内容 |
| 2 串补装置主设备及其参数配置研究 |
| 2.1 串补站结构与故障保护策略研究 |
| 2.2 串联电容器 |
| 2.3 金属氧化物限压器（MOV） |
| 2.4 火花间隙 |
| 2.5 阻尼回路 |
| 2.6 旁路断路器 |
| 2.7 小结 |
| 3 金属氧化物限压器研究 |
| 3.1 MOV 保护水平及其容量需求影响因素 |
| 3.2 MOV 参数预选取 |
| 3.3 罗百故障系统分析 |
| 3.4 区外故障整定计算 |
| 3.5 区内故障参数计算 |
| 3.6 小结 |
| 4 阻尼回路研究 |
| 4.1 阻尼回路参数预选取 |
| 4.2 阻尼回路参数校核 |
| 4.3 小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 主要结论 |
| 5.2 后续工作展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（10）500kV串补装置MOV运行工况研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 串联补偿技术的意义 |
| 1.2 串联补偿装置介绍 |
| 1.2.1 固定串补装置（FSC） |
| 1.2.2 可控串补装置（TCSC） |
| 1.3 串联补偿装置保护介绍 |
| 1.3.1 火花间隙保护介绍 |
| 1.3.2 MOV 本体部分介绍 |
| 1.3.3 MOV 保护装置介绍 |
| 1.3.4 MOV 与 MOA 的区别 |
| 1.4 串联补偿技术在国内外的发展现状 |
| 1.5 本课题的研究内容及主要任务 |
| 1.5.1 课题背景和意义 |
| 1.5.2 课题的主要任务 |
| 第二章 MOV 工况研究基础 |
| 2.1 计算工具 |
| 2.2 计算模型 |
| 2.3 计算条件 |
| 2.4 串补装置过电压控制策略 |
| 2.5 计算参数 |
| 2.5.1 串联补偿 MOV 参数 |
| 2.5.2 等值回路线路参数 |
| 2.5.3 MOV 阀片配型 |
| 2.5.4 阻尼回路参数 |
| 2.6 计算步骤 |
| 2.7 本章小节 |
| 第三章 500kV 串补 MOV 工况计算与分析 |
| 3.1 MOV 工况计算 |
| 3.1.1 区外故障计算 |
| 3.1.2 MOV 放电电流和能量整定值 |
| 3.1.3 区内故障计算 |
| 3.2 计算结果分析 |
| 3.2.1 系统短路容量对 MOV 工况的影响及分析 |
| 3.2.2 串补度对 MOV 工况的影响及分析 |
| 3.2.3 过电压保护水平对 MOV 工况的影响及分析 |
| 3.2.4 故障点位置对 MOV 工况的影响及分析 |
| 3.2.5 故障类型对 MOV 工况的影响 |
| 3.2.6 本章小结 |
| 第四章 MOV 设计参数要求及选用原则 |
| 4.1 MOV 保护水平 |
| 4.2 MOV 工频电压耐受能力 |
| 4.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
四、220kV串联补偿电容器用大容量金属氧化物避雷器（论文参考文献）
- [1]脉冲气流灭弧装置在500kV串补上的机制研究[D]. 黄金领. 广西大学, 2021(12)
- [2]基于高耦合分裂电抗器自动均限流技术的限流器运行工况研究[D]. 向常圆. 中国电力科学研究院, 2020(03)
- [3]同塔多回输电线路并联电抗器的谐振研究[D]. 高宇轩. 湖南大学, 2020(07)
- [4]220kV双回线固定串补装置工程应用研究与参数整定[D]. 宋忧乐. 昆明理工大学, 2020(05)
- [5]沈阳辽中区10kV北长线低电压治理的设计与应用[D]. 史健忻. 沈阳农业大学, 2018(03)
- [6]配电网并联补偿电容器组分合闸过电压研究[D]. 刘赫. 浙江大学, 2016(07)
- [7]串联补偿装置用MOV工况分析及其关键技术的研究[J]. 赵冬一,汤霖,胡淑慧,李凡,常鹏,王川. 高压电器, 2014(06)
- [8]1000kV特高压空载线路合闸过电压的研究[D]. 韦翠琼. 广西大学, 2014(02)
- [9]串联补偿装置过电压与绝缘配合研究[D]. 张孝波. 华中科技大学, 2013(06)
- [10]500kV串补装置MOV运行工况研究[D]. 李开利. 华南理工大学, 2012(05)