一、用CR传输线模型研究涂层/金属体系阻抗谱（论文文献综述）
罗志坚,张显苗,胡纯蓉,李文元,廖翠姣[1]（2021）在《Ti-48Al-2Cr-2Nb合金高电位腐蚀行为》文中提出采用线性扫描（LSV）、计时电流法（CA）、电化学阻抗谱（EIS）和表面观察等方法,研究Ti-48Al-2Cr-2Nb合金在NaNO3（质量分数为20%）溶液中高电位（7 ～16 V）电化学腐蚀行为以及外加电位对腐蚀行为的影响。阻抗谱数据采用Maxwell传输线模型进行拟合。结果表明:电流密度随着电位的增加波动变大,样品均经历了非均匀腐蚀到均匀腐蚀的过程;腐蚀后吸附反应的个数从腐蚀前的7个减少为5个;样品腐蚀后的总腐蚀抗力与总时间常数的下降均随着电位增加经历先增加后减少的过程,腐蚀粗糙程度的增加是先迅速下降然后趋于平稳。
董佳晨[2]（2020）在《有机涂层质量现场检测技术研究》文中研究说明
熊娟[3]（2017）在《川渝地区埋地钢质管道防腐层阴极剥离评价技术研究》文中研究说明目前,埋地钢质管道采用的外腐蚀控制普遍是外防腐层,再加上阴极保护的联合保护措施。管道阴极保护投运的前期防腐质量较好,一般所需阴极保护电流都较小,防腐层起到大部分的保护作用;当管道运行一定年限后防腐性能开始劣化,部分线路上第三方破坏造成管道基底金属裸露,达到同样的阴极保护水平就需对管线施加更大的阴极保护电流,或者对管道沿线的防腐层进行修复。关于管道施加阴极保护,最重要的便是控制阴极保护电位。我国现行的国家标准GB/T 21448-2008《埋地钢质管道阴极保护技术规范》中规定,必须保证管道的电位处于合理的范围内,极化电位过高或过低都会对管道产生不利的影响。论文对国内外阴极保护通电电位极限值研究方法及川渝地区现有管道阴极保护现状调研后,通过对阴极剥离机理的理论分析,提出影响阴极剥离的因素。目前国内阴极保护实验普遍采用电化学阻抗谱法、扫描Kelvin探针方法等手段,通过优选最能真实反映埋地钢质管道的防腐层阴极剥离评价技术和研究方法,对川渝地区埋地钢质管道的三PE和石油沥青防腐层管道抗阴极剥离性能进行了研究。通过大量的室内试验以及现场试验,获得了川渝地区管道阴极保护的敏感电位及管道通电电位极限值。通过研究发现,川渝地区管道周围土壤电阻率大多为20-50Ω·m（腐蚀性中）,PH值4.0-6.1（腐蚀性中）,含盐量<0.05%（腐蚀性弱）,均在一个等级内,无较大差异。川渝地区仅土壤含水量指标,根据区域性差异而不同,从7-23%不等,腐蚀性等级为中至强。对于土壤含水量高的区域,应该更加重视对防腐层阴极剥离评价、预防防腐层剥离后的危害。结合室内模拟试验、现场试验现象对比分析可知,石油沥青防腐层阴极保护通、断电电位最大值分别为-2.2V、-1.0V。3PE、热收缩套、热收缩带防腐层阴极保护通、断电电位最大值分别为-3.5V、-1.1V。室内模拟通电试验和现场试验现象对比分析显示,影响防腐层阴极剥离的因素中首要是防腐层缺陷,其次分别是阴极保护电位、防腐层类型及土壤含水量。本论文的研究结论将为埋地钢质管道阴极保护参数调试提供指导和借鉴,科学地为日常的阴极保护运行提供技术支持,对完善管道阴极保护管理、制定相关标准具有一定理论支撑及应用价值。
魏永锋[4]（2014）在《乳化沥青及混合料水中浸出性能研究》文中研究说明为研究乳化沥青及混合料水中浸出性能，利用红外光谱（IR）分析、比色分析、滴定分析、重量分析、交流阻抗技术等研究乳化沥青浸出性能，同时分别以浸泡液水样化学耗氧量（COD）值、固体悬浮物颗粒（SS）值、总硬度值、乳化剂含量值和交流阻抗（EIS）图谱作为乳化沥青水中浸出和抗渗性能性能评价指标，结合IR图谱判定乳化沥青浸出后材料构成变化，以重量分析技术测定乳化沥青浸出速率并建立乳化沥青浸出动力学方程。另外，进行了阳离子乳化沥青、阴离子乳化沥青和阳离子乳化沥青冷再生混合料在酸性水体和碱性水体中进行浸泡实验，通过COD、SS、EIS、IR等测试手段对浸泡液和浸泡后乳化沥青进行分析研究，研究结果表明：1)SS值可用于评价浸出悬浮沥青组分量，滤前COD值可用于评价浸出有机组分总量，滤后COD值可用于评价浸出可溶性有机组分量，而乳化剂含量试验可用于评价浸出乳化剂量；酸性水环境会加剧阳离子乳化沥青的组分浸出特性，碱性环境会加剧阴离子乳化沥青的组分浸出特性，阴离子乳化沥青耐水侵蚀性较差，阳离子乳化沥青耐水侵蚀性能相对较好；2)通过EIS测试结果可将乳化沥青试件在酸性水体的浸泡过程分为三个阶段，第一阶段为浸泡初期，浸泡时间为0h-36h；第二阶段为浸泡中期，浸泡时间为39h-78h；第三阶段为浸泡后期，浸泡时间为78h后；浸泡初期时水溶液通过沥青膜中微通道向沥青膜内部扩散，浸出中期时水溶已扩散至界面处，当浸泡进入浸泡后期后，沥青膜开始大面积起泡、肿胀，并剥离金属电极表面，已基本失去粘附性；3)结合浸出动力学分析将乳化沥青试件浸出过程分为三阶段，通过动力学分析第一阶段浸出速率函数可用线性函数模拟，其方程为vI16.980.33t；第二阶段浸出速率函数同样可用线性函数模拟为vII8.950.11t；第三阶段浸出速率函数用二次多项式函数模拟较为准确，其方程为vIII209.345.94t0.04t2；4)通过IR分析表明，阳离子乳化沥青浸出前后组分组成并未变化，但组分比例却有一定改变；阳离子乳化沥青三大指标试验结果表明阳离子乳化沥青浸出前后针入度、延度和软化点都有所变化，其中针入度和延度随浸泡时间的延长而呈减小变化，软化点则随浸泡时间的延长而呈增加变化趋势；乳化沥青冷再生混合料劈裂强度、低温弯曲及高温车辙试验结果表明浸泡对乳化沥青冷再生试件有一定影响，随浸泡时间的延长混合料的劈裂强度、低温性能和高温性能都会有所降低。
彭欣[5]（2013）在《海水环境中带锈碳钢腐蚀电化学行为及相关参数的研究》文中研究说明海洋是人类生存与发展的希望所在，也是我国未来发展的最重要的方向之一。在海洋开发过程中，大量使用钢铁材料，必须对其腐蚀行为和规律进行深入研究以保证各种工程设备的安全使用。锈层下碳钢腐蚀行为和规律由于受到锈层的影响变得复杂而难以分析，特别是带锈碳钢的腐蚀速率难以使用传统腐蚀电化学方法进行准确测定。本论文首先对在静止海水和模拟流动海水两种实验条件下的不同浸泡周期的Q235碳钢的腐蚀行为进行了探讨，结果表明在两种体系海水中，经过一段时间的浸泡后，由于受到表面锈层的影响，长期浸泡后电化学方法得到的腐蚀速率明显偏离失重法结果。成分分析及理化性质研究表明这一影响主要来自于长期浸泡后锈层中大量积累的β-FeOOH的还原反应所产生的阴极还原电流。碳钢在海水中长时间浸泡后，碳钢的自腐蚀电位处于β-FeOOH的还原反应区，因此在电化学测试过程中会作为去极化剂参与还原反应，导致电化学方法测定的腐蚀速度偏离失重数据，并且浸泡时间越长，β-FeOOH含量越多，锈层还原在阴极反应中所占的比例也越来越大，两种方法间的偏差也越来越大。恒电位极化实验证明阴极叠加的锈层还原反应可以通过外加阴极电流的预处理方式加以消除，为了有效校正电化学方法与失重法结果间的偏差，实现对碳钢腐蚀速率的快速准确测量，对静止海水和流动海水两种体系中长期浸泡的碳钢电极采取先阴极极化预处理对锈层还原电流进行补偿后再进行相关电化学测试的方法，结果表明分别对静止体系和流动体系施加-25μA/cm2和-35μA/cm2的恒电流极化预处理后，电化学方法测得的碳钢极化电阻Rp都比处理前大幅增加，电化学测试的腐蚀速率结果与失重法变化规律相似且数值接近（误差均小于10%），说明这一预处理方法可以对二者间的偏差起到良好的校正作用。同时发现随浸泡时间的延长电极所需要的极化预处理时间也逐渐增加，表明随着浸泡时间的增加，锈层还原反应电流也逐渐增大，极化时间随浸泡时间的变化规律与锈层还原电流在总表观腐蚀电流中的比例变化形式相似。对静态海水中浸泡48周碳钢电极恒电流极化处理前后锈层成分的XRD分析发现，对长期浸泡的碳钢电极极化预处理前后黄色外锈层组成没有明显变化，而内锈层中的活性物质β-FeOOH含量大大减少，同时电化学方法与失重法之间的偏差也大幅减小，进一步证明了内锈层中的β-FeOOH的还原反应是造成两种方法结果偏差的主要因素。
张婷[6]（2012）在《3PE防腐层埋地钢质管道阴极剥离研究》文中提出本文采用电化学方法分别研究了3PE防腐层（外层聚乙烯（PE）、中间层（AD）和底层环氧粉末（FBE））及其补口、补强材料在水溶液和土壤介质中保护电位与阴极剥离的关系，得到了3PE防腐层及其补口、补强材料发生阴极剥离的临界保护电位；测定了不同保护电位下的保护电流、电化学阻抗谱，得到了3PE防腐层及其补口、补强材料在发生阴极剥离后，保护电流及防腐层电阻值的变化规律，分析了防腐层在不同电位下抗电解质的渗透性能。利用红外光谱仪、综合热分析仪等对阴极剥离区域的产物进行了分析鉴定。研究结果表明：（1）存在缺陷的3PE防腐层及其补口、补强材料，在水溶液和土壤介质中的阴极保护电位临界值为断电电位-1.1V，当阴极保护断电电位低于-1.1V后，防腐层与基体之间出现了较严重的阴极剥离现象。（2）阴极保护电位低于管道断电电位-1.1V时，保护电流出现了一定的波动，并且阴极保护电流的波动随着阴极保护电位的负移而变得更加剧烈。（3）3PE防腐层及其补口、补强材料在水溶液及土壤中的阴极保护电流密度，反应了其阴极剥离的情况。在水溶液中，当阴极保护电流密度达到10mA/m2时，3PE防腐层开始出现阴极剥离现象，电流密度增大至100mA/m2后，防腐层阴极剥离明显加剧；土壤实验结果表明，当阴极保护平均电流密度达到0.1mA/m2，防腐层开始出现阴极剥离现象，平均电流密度急剧增大至1mA/m2时，防腐层的阴极剥离明显加剧。（4）随着阴极保护电位的负移，电化学阻抗谱变小，表明防腐层的抗阴极剥离性能和抗电解质渗透能力变差。（5）防腐层发生阴极剥离后，环境的pH值升高，由中性或弱酸性变碱性。（6）在发生阴极剥离的区域内，发现有白色粉末状的产物生成，经测定为钙、镁离子的沉淀物和环氧高分子粉末的混合物。
王雷,于海云,孙杰,安成强[7]（2010）在《环氧涂层/镀锌板电极系统腐蚀电化学行为》文中指出利用EIS研究环氧型有机涂层的腐蚀电化学行为。在浸泡初期阻抗谱是一个时间常数的单容抗弧,阻抗值基本不变,此时漆膜能够阻止介质渗入。在浸泡中期阻抗值随时间逐渐增大,原因为镀锌钢板表面预处理层的铬酸盐自修复作用以及铬酸盐转化膜溶解物和腐蚀产物沉积堵塞漆膜微孔隙,阻止介质渗入到达镀锌钢板表面,导致阻抗值变大。后期,预处理膜完全溶解破坏,金属基体腐蚀反应加快,阻抗值变小.
孙秋霞,刘凌峰,何效强[8]（2010）在《EIS过程阻力与铅酸电池荷电量》文中指出电化学阻抗谱是研究电池的重要技术之一,但被解谱模型不一致限制了独立应用.研究表明:可以用传输线模型中串联电阻和电容的比值（Ri/Ci）表征过程阻力特征,并与电池荷电量（SOC%）有单调关系.借助文献中铅酸电池EIS数据进行了验证,表明Ri/Ci的对数与SOC%有直线关系,且当SOC%从0变化到100时,Ri/Ci变化5～100倍,具有较高的灵敏度.最后探讨了溶液电阻在电池过程阻力中的重要作用.
姜晶[9]（2009）在《液相分散程度在气/液/固多相体系腐蚀过程中的作用》文中指出金属表面的液相状态是影响气/液/固多相体系腐蚀行为的重要因素,其中液相分散程度是评价气/液/固多相分散腐蚀体系的主要液相状态特征,与气/液/固三相线界面区的物理特性密切相关。气/液/固三相线界面区定义为气/液/固三相交界线向液相区域内0～100μm液膜厚度范围内的液相反应区域。三相线界面区是比溶液本体相更强的高速阴极反应区,其阴极反应速度取决于三相线界面区面积以及三相线界面区分布状态。液相分散程度可以由液相边缘三相线界面区的长度及宽度参数来进行描述,因此研究三相线界面区的性质对气/液/固多相体系腐蚀行为的影响能反映出液相分散程度在气/液/固多相体系腐蚀过程中的作用。本论文采用稳态极化技术、电化学阻抗谱、线性极化电阻技术、接触角测量技术以及显微镜观察技术,分别研究了三相线界面区的长度、宽度及液膜浓度对氧还原阴极过程及腐蚀行为的影响。研究结果表明,三相线界面区长度及宽度对金属腐蚀阴极过程及腐蚀行为有重要影响。测得的阴极极限电流密度及腐蚀电流密度均随单位面积的三相线长度及宽度的增加而线性增加,且单位三相线长度从0增加到1 cm-1时,阴极极限电流密度近似增加一倍,相当于电极反应面积增加了一倍,表明三相线界面区对阴极行为具有很大的影响,是不能忽视的。从腐蚀的角度来说,分散的液相比集中液相更能够加速材料的大气腐蚀过程。气/液/固多相分散腐蚀体系是广泛存在,因而这是一个必须重视的重要现象。为了进一步探寻三相线界面区加速阴极过程的作用机理,采用Kelvin探针技术研究了三相线界面区的阴极极限电流密度随液膜厚度的变化规律,初步建立了三相线界面区阴极过程模型,并在此基础之上建立了三相线界面区加速阴极氧还原过程的作用机理模型。大气及土壤腐蚀体系均为典型的气/液/固多相分散腐蚀体系,液相在金属表面以高度分散态存在,因此液相分散程度对金属腐蚀行为有重要影响。对于大气腐蚀,结合分形定律,建立了液相分散程度与三相线界面区参数的相关性,并在此基础之上,模拟研究了液相分散程度对大气腐蚀行为的影响。模拟结果表明,大气腐蚀阴极极限扩散电流随液相分散程度的增加而线性增加,证实了液相分散程度对大气腐蚀行为的重要影响。在砂土腐蚀体系中,首先研究了液相分散程度及三相线界面区参数随砂土含水量的变化,在此基础之上建立了液相分散程度影响砂土体系腐蚀行为的作用机理模型。模型计算结果表明,砂土体系的阴极极限电流同样随液相分散程度的增加而线性增加,证实了液相分散程度对砂土体系腐蚀行为的重要影响。
夏大海[10]（2009）在《新型聚苯胺涂层的制备及其涂覆体系的电化学阻抗谱研究》文中提出腐蚀是影响国民经济建设的重要因素,严重的腐蚀甚至造成重大破坏事故。涂料是保护和装饰物体表面的一种材料。聚苯胺涂料作为新型的涂料,它与普通的防腐涂料相比,具有对环境无污染、抗点蚀,抗刻划能力强、良好的稳定性、成本低、化学和热稳定性良好、可逆的电化学活性等优点。本文制得本征态和几种典型的掺杂态聚苯胺,并利用电化学阻抗谱技术评价聚苯胺涂层的耐腐蚀性能,主要研究成果如下:采用了常规化学氧化法和直接混合反应法制得了本征态和几种典型的掺杂态聚苯胺。并用扫描电镜进行了形貌观察,利用红外光谱进行了结构表征。结果表明:两种合成方法所制备的本征态聚苯胺基本上都为球状颗粒;直接混合反应法制备的聚苯胺含有少量的棒状纤维,其中十二烷基苯磺酸掺杂的聚苯胺中含有大量棒状纤维。两种方法制备的聚苯胺红外光谱具有相同的特征峰。制备了几种典型聚苯胺涂层体系,并用EIS技术评价了其耐蚀性能,并分析了几种典型聚苯胺涂层在3.5%NaCl溶液浸泡过程中的电化学阻抗谱特征,研究了H2O在聚苯胺涂层中的传输行为。结果表明:聚苯胺的掺杂状态对聚苯胺涂覆体系的耐蚀性能有很大影响,这种耐蚀性能的差异与聚苯胺的结构有关,在与环氧树脂复合的情况下,扩散系数小,表明聚苯胺纤维状结构不利于水的扩散。起始阶段H2O在聚苯胺涂层中的传输过程近似满足线性扩散,之后扩散特征随聚苯胺结构不同而产生差异。其中十二烷基苯磺酸掺杂的聚苯胺涂层性能最好。研究了不同含量十二烷基苯磺酸掺杂的聚苯胺的含量对涂层的耐蚀性优劣的影响,电化学阻抗谱分析表明其优劣顺序为:5%>1%>0.1%>10%>15%,建议涂料中DBSA-PANI的含量为5%。
二、用CR传输线模型研究涂层/金属体系阻抗谱（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、用CR传输线模型研究涂层/金属体系阻抗谱（论文提纲范文）
（1）Ti-48Al-2Cr-2Nb合金高电位腐蚀行为（论文提纲范文）
| 1 研究现状 |
| 2 实验部分 |
| 2.1 实验材料与仪器 |
| 2.1.1 实验材料 |
| 2.1.2 实验仪器 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 样品制备 |
| 2.2.2 电化学实验 |
| 2.2.3 阻抗谱拟合 |
| 2.2.4 表面观察与物相分析 |
| 3 实验结果与分析 |
| 3.1 微观组织形貌 |
| 3.2 腐蚀行为分析 |
| 3.3 腐蚀表面观察 |
| 4 结语 |
（3）川渝地区埋地钢质管道防腐层阴极剥离评价技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 川渝地区管道防腐层阴极剥离现状及问题 |
| 1.2.1 存在的问题 |
| 1.2.2 国内外管道阴极剥离影响标准规定 |
| 1.3 研究内容 |
| 1.4 论文的技术路线 |
| 1.5 国内外技术现状 |
| 1.6 小结 |
| 第2章 防腐层阴极剥离的影响调研 |
| 2.1 影响防腐层阴极剥离的因素 |
| 2.1.1 防腐层阴极剥离机理 |
| 2.1.2 防腐层性能对阴极剥离的影响 |
| 2.1.3 保护电位对阴极剥离的影响 |
| 2.1.4 防腐层剥离情况下阴极保护有效性的探讨 |
| 2.2 管道防腐层抗阴极剥离性能研究方法 |
| 2.2.1 电化学阻抗谱方法(EIS) |
| 2.2.2 扫描Kelvin探针方法 |
| 2.2.3 腐蚀产物微观分析研究方法 |
| 2.2.4 其它评价方法 |
| 第3章 管道防腐层阴极剥离行为研究 |
| 3.0 研究目的 |
| 3.0.1 管线防腐层质量较差 |
| 3.0.2 管线阴极保护受到屏蔽作用 |
| 3.0.3 管线的阳极地床距离过近 |
| 3.1 防腐层阴极剥离敏感电位研究 |
| 3.1.1 试验材料 |
| 3.1.2 试验所用的主要仪器及药品(见表3-1) |
| 3.1.3 阴极剥离试验 |
| 3.2 聚乙烯防腐层阴极剥离室内试验 |
| 3.2.1 高温试验 |
| 3.2.2 常温试验 |
| 3.2.3 土壤试验 |
| 3.3 石油沥青防腐层室内试验 |
| 3.4 防腐层阴极剥离白色产物 |
| 3.4.1 白色产物分析 |
| 3.5 小结 |
| 第4章 防腐层阴极剥离敏感电位在输气管道上的应用 |
| 4.1 制定现场试验方案 |
| 4.1.1 室内模拟试验对现场调研的指导意见 |
| 4.1.2 现场实验方案 |
| 4.2 付安线石油沥青防腐层现场试验 |
| 4.2.1 付安线石油沥青管段简况 |
| 4.2.2 付安线现场情况 |
| 4.2.3 现场取样实验室分析结果 |
| 4.2.4 现场实验小结 |
| 4.3 威内线石油沥青防腐层现场试验 |
| 4.3.1 现场试验方案 |
| 4.3.2 威内线调查情况 |
| 4.4 付安线福溪站3PE管段现场试验 |
| 4.4.1 付安线福溪站3PE管段调查情况 |
| 4.4.2 付安线第二次现场剥离试验 |
| 第5章 结论与建议 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 建议 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（4）乳化沥青及混合料水中浸出性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 概述 |
| 1.2 乳化沥青在道路工程中的使用现状 |
| 1.3 乳化沥青混合料路面存在的问题与研究现状 |
| 1.3.1 乳化沥青混合料路面存在的问题 |
| 1.3.2 目前国内外的研究现状 |
| 1.4 研究内容与技术路线 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 技术路线 |
| 第二章 试验部分 |
| 2.1 原材料与仪器 |
| 2.1.1 原材料 |
| 2.1.2 试验仪器 |
| 2.2 试验设置 |
| 2.2.1 乳化沥青水中浸出试验测试方案 |
| 2.2.2 乳化沥青水中浸出性能试验方案优选 |
| 2.2.3 乳化沥青水中浸出性能研究方案 |
| 2.2.4 乳化沥青渗透性能及水中浸出动力学研究方案 |
| 2.2.5 乳化沥青混合料性能与浸出性能相关性研究方案 |
| 第三章 乳化沥青水中浸出性能研究 |
| 3.1 阳离子乳化沥青水中浸出性能研究 |
| 3.1.1 阳离子乳化沥青在酸性水中浸出性能 |
| 3.1.2 阳离子乳化沥青在碱性水中浸出性能 |
| 3.2 阴离子乳化沥青水中浸出性能研究 |
| 3.2.1 阴离子乳化沥青在酸性水中浸出性能 |
| 3.2.2 阴离子乳化沥青在碱性水中浸出性能 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 乳化沥青渗透性能及水中浸出动力学研究 |
| 4.1 乳化沥青渗透性能研究 |
| 4.1.1 交流阻抗在评价有机涂层中的应用简介 |
| 4.1.2 乳化沥青浸泡过程分析 |
| 4.1.3 基于交流阻抗图谱的划分乳化沥青浸泡过程 |
| 4.2 乳化沥青水中浸出动力学研究 |
| 4.2.1 浸出过程（机理）与浸出动力学方程建立 |
| 4.2.2 浸出速率常数的确定 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 乳化沥青水中浸出性能与沥青混合料性能相关性研究 |
| 5.1 乳化沥青水中浸出性能与沥青材料性能相关性 |
| 5.1.1 乳化沥青浸出对沥青组分（构成）的影响 |
| 5.1.2 乳化沥青浸出对沥青三大指标的影响 |
| 5.2 乳化沥青水中浸出性能与沥青混合料性能相关性 |
| 5.2.1 乳化沥青水中浸出对混合料强度性能的影响 |
| 5.2.2 乳化沥青水中浸出对混合料弯曲性能的影响 |
| 5.2.3 乳化沥青水中浸出对混合料车辙性能的影响 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 需进一步完善的工作 |
| 参考文献 |
| 硕士研究生期间学术成果 |
| 致谢 |
（5）海水环境中带锈碳钢腐蚀电化学行为及相关参数的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 0 引言 |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 国内外材料腐蚀研究背景概述 |
| 1.2 金属材料海洋腐蚀研究概述 |
| 1.2.1 海洋腐蚀环境 |
| 1.2.2 金属材料在海水中的腐蚀类型 |
| 1.3 常用金属腐蚀检测方法 |
| 1.3.1 重量法 |
| 1.3.2 物理机械方法 |
| 1.3.3 电化学方法 |
| 1.3.4 其他常用联合检测方法 |
| 1.4 钢铁在海水环境中的腐蚀研究现状 |
| 1.5 带锈碳钢腐蚀行为及规律研究 |
| 1.5.1 碳钢表面锈层的组成的影响因素 |
| 1.5.2 锈层在碳钢腐蚀过程中的作用 |
| 1.5.3 碳钢锈层主要组分结构及性质 |
| 1.6 锈层对碳钢腐蚀行为的影响 |
| 1.7 本文研究意义及内容 |
| 第二章 实验方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.1.1 试样成分 |
| 2.1.2 用于失重法的试样 |
| 2.1.3 用于电化学方法的试样 |
| 2.1.4 试样挂片 |
| 2.1.5 腐蚀产物的清除 |
| 2.2 碳钢的腐蚀电化学行为测试 |
| 2.2.1 自腐蚀电位测试 |
| 2.2.2 电化学阻抗测试 |
| 2.2.3 线性极化测试 |
| 2.2.4 极化曲线测试 |
| 2.3 锈层的组分分析 |
| 2.4 锈层形貌分析 |
| 2.4.1 表面腐蚀形貌 |
| 2.4.2 腐蚀产物微观结构分析 |
| 第三章 Q235 碳钢海水中长期浸泡腐蚀行为及参数变化 |
| 3.1 Q235 碳钢在海水中浸泡腐蚀形貌变化规律 |
| 3.2 Q235 碳钢在海水环境中浸泡失重行为及规律 |
| 3.3 Q235 碳钢在海水中的腐蚀电化学行为 |
| 3.3.1 Q235 碳钢在海水中的自腐蚀电位变化规律 |
| 3.3.2 碳钢在海水中的电化学阻抗谱结果 |
| 3.3.3 碳钢在海水中的线性极化曲线行为 |
| 3.3.4 碳钢在海水体系中的极化曲线行为 |
| 3.4 碳钢在海水环境中长期浸泡后电化学方法与失重法测定腐蚀速率的偏差 |
| 3.4.1 碳钢在海水中的线性极化电阻 Rp 随时间变化 |
| 3.4.2 碳钢在海水腐蚀体系 Stern 常数 B 变化规律 |
| 3.4.3 不同方法测定碳钢在海水中腐蚀速率 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 锈层对海水环境中碳钢腐蚀行为的影响 |
| 4.1 内外锈层对碳钢腐蚀电化学测试的影响 |
| 4.2 锈层的组成及其变化规律 |
| 4.3 锈层不同组分的电化学反应特性 |
| 4.4 不同方法测定带锈碳钢腐蚀速率偏差的机理 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 不同方法测定海水中带锈碳钢腐蚀速率偏差校正 |
| 5.1 恒电流阴极极化预处理后静态海水中碳钢电极的腐蚀电化学行为 |
| 5.1.1 恒电流阴极极化预处理后静态海水中碳钢阻抗谱变化 |
| 5.1.2 恒电流阴极极化预处理后静态海水中碳钢线性极化曲线 |
| 5.1.3 恒电流阴极极化预处理后静态海水中碳钢电极极化曲线 |
| 5.1.4 静止海水环境中恒电流阴极极化预处理后两种方法测得的碳钢电极的腐蚀速率比较 |
| 5.2 恒电流阴极极化预处理后流动海水中碳钢电极的腐蚀电化学行为 |
| 5.2.1 恒电流阴极极化预处理后流动海水中碳钢电极的电化学阻抗谱变化 |
| 5.2.2 恒电流阴极极化预处理后流动海水中碳钢电极的线性极化曲线 |
| 5.2.3 恒电流阴极极化预处理后流动海水中碳钢电极的极化曲线 |
| 5.2.4 恒电流阴极极化预处理后流动海水中两种方法测得的碳钢电极的腐蚀速率比较 |
| 5.3 不同方法测得腐蚀速率偏差校正机理 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 总结论 |
| 1. 海水中长期浸泡 Q235 碳钢腐蚀行为 |
| 2. 锈层对不同方法测得的海水环境中碳钢腐蚀行为的影响 |
| 3. 失重法和电化学方法测定海水中带锈碳钢腐蚀速率偏差校正 |
| 4. 论文创新点 |
| 5. 未来工作展望 |
| 参考文献 |
| 个人简历 |
| 在学期间发表的学术论文与研究成果 |
| 致谢 |
（6）3PE防腐层埋地钢质管道阴极剥离研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 埋地管道防腐层简介 |
| 1.2.1 3PE 防腐层 |
| 1.2.2 辐射交联聚乙烯热收缩带（套） |
| 1.3 埋地管道阴极保护应用 |
| 1.4 国内外对影响防腐层阴极剥离行为的研究现状 |
| 1.4.1 防腐层性能 |
| 1.4.2 保护电位 |
| 1.4.3 极化电位 |
| 1.4.4 其它影响因素 |
| 1.5 本文研究的主要内容 |
| 2 高温水溶液中管道防腐层的阴极剥离行为研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验 |
| 2.2.1 实验材料 |
| 2.2.2 实验仪器与药品 |
| 2.2.3 阴极剥离实验 |
| 2.2.4 电化学阻抗（EIS） |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 阴极保护电流的变化趋势 |
| 2.3.2 聚乙烯防腐层阴极剥离过程中阻抗谱的变化趋势 |
| 2.3.3 电位及电流密度对聚乙烯防腐层阴极剥离的影响 |
| 2.3.4 时间及温度对聚乙烯防腐层阴极剥离的影响 |
| 2.4 小结 |
| 3 常温水溶液中管道防腐层的阴极剥离行为研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验 |
| 3.2.1 实验材料、药品及仪器 |
| 3.2.2 实验方法 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 试样阴极极化曲线的测定 |
| 3.3.2 3PE 防腐层的阴极保护电流变化趋势 |
| 3.3.3 3PE 防腐层的电化学阻抗谱 |
| 3.3.4 阴极剥离与阴极保护电位及阴极保护电流密度的关系 |
| 3.4 小结 |
| 4 埋地管道防腐层的阴极剥离行为研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验 |
| 4.2.1 实验材料、药品及仪器 |
| 4.2.2 实验方法 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 土壤腐蚀性分析 |
| 4.3.2 阴极保护电流变化趋势 |
| 4.3.3 阴极保护电位对阴极剥离的的影响 |
| 4.4 小结 |
| 5 阴极剥离区域及其产物分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验 |
| 5.2.1 实验器材及药品 |
| 5.2.2 实验方法 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 阴极剥离过程中 pH 值的变化 |
| 5.3.2 阴极剥离产物分析 |
| 5.3.3 溶液成分分析 |
| 5.4 小结 |
| 6 结论及展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 研究工作的展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文及研究成果 |
| 致谢 |
（7）环氧涂层/镀锌板电极系统腐蚀电化学行为（论文提纲范文）
| 1 实验方法 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 EIS谱图的等效电路模型 |
| 2.2 环氧涂层/镀锌板随浸泡时间的EIS谱解析 |
| 3 结论 |
（8）EIS过程阻力与铅酸电池荷电量（论文提纲范文）
| 1 研究方法 |
| 2 Warburg阻抗与CRM阻力特征 |
| 3 决定SOC的基本参数 |
| 4 结果验证与讨论 |
| 4.1 拟合误差与CRM最佳结构 |
| 4.2 物理意义与CRM最佳结构 |
| 4.3 Ri/Ci中的其它信息 |
| 5 结论 |
（9）液相分散程度在气/液/固多相体系腐蚀过程中的作用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 气/液/固多相腐蚀体系复杂性来源 |
| 1.2.1 大气腐蚀体系 |
| 1.2.2 土壤腐蚀体系 |
| 1.2.3 钢筋混凝土腐蚀体系 |
| 1.2.4 油/气/水/固腐蚀体系 |
| 1.3 金属表面液相状态对气/液/固多相体系腐蚀行为的影响 |
| 1.3.1 薄液膜 |
| 1.3.2 液滴 |
| 1.3.3 微液滴 |
| 1.4 液相分散程度和气/液/固三相线界面区 |
| 1.5 三相线界面区在电化学领域中的研究现状 |
| 1.5.1 三相线长度 |
| 1.5.2 三相线宽度 |
| 1.5.3 孔隙度及接触角 |
| 1.6 气/液/固多相腐蚀体系复杂数据处理技术 |
| 1.6.1 常规测试技术的改进 |
| 1.6.2 实验参数优化 |
| 1.7 课题的研究意义及主要研究内容 |
| 1.7.1 本课题研究意义 |
| 1.7.2 主要研究内容 |
| 2 三相线界面区的性质对气/液/固多相腐蚀体系阴极过程及腐蚀行为的影响 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 三相线界面区状态参数和液相分散程度的定义及评估 |
| 2.3 实验 |
| 2.3.1 实验材料及电解液 |
| 2.3.2 实验装置及步骤 |
| 2.4 结果与讨论 |
| 2.4.1 三相线界面区长度对阴极氧还原过程及腐蚀行为的影响 |
| 2.4.2 三相线界面区宽度对氧还原阴极过程及腐蚀行为的影响 |
| 2.4.3 三相线界面区液膜浓度对氧还原阴极过程及腐蚀行为的影响 |
| 2.5 小结 |
| 3 三相线界面区阴极过程模型及其影响气/液/固多相体系腐蚀过程的作用机理 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 实验 |
| 3.2.1 样品准备与电解液 |
| 3.2.2 实验装置与步骤 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 三相线界面区阴极极限电流密度分布随液膜厚度的变化 |
| 3.3.2 三相线界面区阴极过程模型的建立 |
| 3.3.3 三相线界面区加速氧还原阴极过程作用机理探讨 |
| 3.3.4 模型计算及验证 |
| 3.4 小结 |
| 4 三相线界面区加速阴极过程模型的应用Ⅰ. 液相分散程度对大气腐蚀行为的影响 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 实验 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 液滴态三相线界面区长度对大气腐蚀氧还原阴极过程的影响 |
| 4.3.2 液相分散程度影响大气腐蚀氧还原阴极过程模型的建立 |
| 4.3.3 模型计算及验证 |
| 4.4 小结 |
| 5 三相线界面区加速阴极过程模型的应用Ⅱ——液相分散程度对砂土体系腐蚀行为的影响 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 实验 |
| 5.2.1 电极材料和电解液 |
| 5.2.2 实验装置及步骤 |
| 5.3 液相分散程度加速砂土腐蚀体系阴极过程模型的建立 |
| 5.3.1 模型假设 |
| 5.3.2 砂土腐蚀体系中三相线界面区状态参数的建立 |
| 5.3.3 三相线界面区状态参数及液相分散程度随砂土含水量的变化 |
| 5.3.4 模拟液相分散程度对砂土体系氧还原阴极过程的影响 |
| 5.4 模型计算及验证 |
| 5.4.1 N 值取值讨论 |
| 5.4.2 砂土含水量对氧还原阴极过程的影响 |
| 5.4.3 液相分散程度对砂土体系氧还原阴极过程的影响 |
| 5.5 小结 |
| 6 总结论 |
| 6.1 本论文的主要结论 |
| 6.1.1 三相线界面区的性质对氧还原阴极过程及腐蚀行为的影响 |
| 6.1.2 三相线界面区阴极过程模型及其影响气/液/固多相体系腐蚀过程作用机理 |
| 6.1.3 三相线界面区加速阴极过程模型的应用Ⅰ——液相分散程度对大气腐蚀行为的影响 |
| 6.1.4 三相线界面区加速阴极过程模型的应用Ⅱ——液相分散程度对砂土体系腐蚀行为的影响 |
| 6.2 本论文的主要创新点 |
| 6.3 未来工作展望 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
| 发表的学术论文 |
（10）新型聚苯胺涂层的制备及其涂覆体系的电化学阻抗谱研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 防腐蚀涂料概述 |
| 1.2.1 防腐涂料及其防护机制 |
| 1.2.2 影响涂料防腐性能的因素 |
| 1.2.3 涂层下金属基体的腐蚀 |
| 1.2.4 研究有机涂层的腐蚀电化学研究方法 |
| 1.3 聚苯胺与防腐涂料 |
| 1.3.1 导电聚合物 |
| 1.3.2 聚苯胺的结构 |
| 1.3.3 聚苯胺的合成 |
| 1.3.4 聚苯胺的性质 |
| 1.3.5 聚苯胺的应用 |
| 1.3.6 聚苯胺防腐机理 |
| 1.4 有机涂层技术研究现状 |
| 1.5 EIS 评价有机涂层耐蚀性能研究现状 |
| 1.5.1 数据处理的目的与途径 |
| 1.5.2 等效电路模型的数据处理方法 |
| 1.6 本文研究内容和思路 |
| 第二章 本征态和掺杂态聚苯胺的制备 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 本征态和掺杂态聚苯胺的制备思路 |
| 2.3 本征态和掺杂态聚苯胺的制备 |
| 2.3.1 制备方法 |
| 2.3.2 直接混合反应法与常规化学氧化法制备工艺的比较 |
| 2.3.3 本征态和掺杂态聚苯胺的表征 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 聚苯胺涂覆体系的制备与EIS 测试 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 几种典型聚苯胺涂层的制备 |
| 3.2.1 聚苯胺涂层的制备工艺 |
| 3.2.2 聚苯胺涂覆体系的制备 |
| 3.3 电化学阻抗谱测试技术 |
| 3.3.1 EIS 测试系统 |
| 3.3.2 EIS 测试方法 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 EIS 评价几种典型聚苯胺涂覆体系的耐蚀性能 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 EIS 评价几种聚苯胺涂层的耐蚀性能 |
| 4.2.1 几种典型聚苯胺涂层耐蚀性能的比较 |
| 4.2.2 聚苯胺涂层腐蚀过程中的电化学阻抗谱特征 |
| 4.2.3 水在聚苯胺涂层中的传输行为 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 十二烷基苯磺酸掺杂聚苯胺涂覆体系的耐蚀性能研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 EIS 评价DBSA 掺杂聚苯胺涂覆体系的耐蚀性能 |
| 5.2.1 不同含量聚苯胺涂层耐蚀性能的比较 |
| 5.2.2 聚苯胺涂层腐蚀过程中的电化学阻抗谱特征 |
| 5.2.3 水在DBSA-PANI 涂层中的传输行为 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 创新点及意义 |
| 参考文献 |
| 硕士期间发表论文和科研情况说明 |
| 致谢 |
四、用CR传输线模型研究涂层/金属体系阻抗谱（论文参考文献）
- [1]Ti-48Al-2Cr-2Nb合金高电位腐蚀行为[J]. 罗志坚,张显苗,胡纯蓉,李文元,廖翠姣. 包装学报, 2021(01)
- [2]有机涂层质量现场检测技术研究[D]. 董佳晨. 华北电力大学, 2020
- [3]川渝地区埋地钢质管道防腐层阴极剥离评价技术研究[D]. 熊娟. 西南石油大学, 2017(06)
- [4]乳化沥青及混合料水中浸出性能研究[D]. 魏永锋. 长安大学, 2014(03)
- [5]海水环境中带锈碳钢腐蚀电化学行为及相关参数的研究[D]. 彭欣. 中国海洋大学, 2013(12)
- [6]3PE防腐层埋地钢质管道阴极剥离研究[D]. 张婷. 四川理工学院, 2012(09)
- [7]环氧涂层/镀锌板电极系统腐蚀电化学行为[J]. 王雷,于海云,孙杰,安成强. 沈阳理工大学学报, 2010(04)
- [8]EIS过程阻力与铅酸电池荷电量[J]. 孙秋霞,刘凌峰,何效强. 韶关学院学报, 2010(03)
- [9]液相分散程度在气/液/固多相体系腐蚀过程中的作用[D]. 姜晶. 中国海洋大学, 2009(10)
- [10]新型聚苯胺涂层的制备及其涂覆体系的电化学阻抗谱研究[D]. 夏大海. 天津大学, 2009(S2)